1、變壓器零序電壓保護示意圖
高壓接地系統中安裝在變壓器上的接地零序電壓保護，作為變壓器主保護的后備保護和相鄰設備漏電的后備保護。 如圖所示，正常情況下，3Io=0，沒有電壓通過TA，零序電壓保護不動作。 當發生漏地時，會出現零序電壓。 當低于保護動作電壓時，電壓熔斷器KA動作，經KT延時后，使變壓器兩側的斷路器跳閘。 零序電壓保護的動作電壓應低于該側出線零序電壓保護后備段的動作電壓。 保護動作時間也比前者大Δt。
變壓器零序電壓保護原理接線圖
2、變壓器中性點直接接地零序電壓保護和中性點間隙接地保護的原理接線圖
目前，高壓接地系統普遍采用分級絕緣的變壓器。 變電站內兩臺或兩臺以上分級絕緣的變壓器并聯運行時，一般只有一部分變壓器的中性點接地，另一部分變壓器的中性點視為接地。 該點通過間隙接地，避免故障過程中形成的過電流破壞變壓器的絕緣。 為保證接地點數的穩定，接地變壓器停運時，應將通過間隙接地的變壓器轉為接地運行。 可見，并聯運行的分級絕緣變壓器有接地和間隙接地兩種運行方式。 因此，應配置中性點直接接地零序電壓保護和中性點間隙接地保護。 這兩種保護的原理接線如圖23所示。 中性點直接接地零序電壓保護：中性點直接接地零序電壓保護通常分為兩段，第一段由電壓熔斷器1、時間熔斷器2、信號熔斷器3、壓板4。其值與出線接地保護第一段相匹配，母聯斷路器在0.5s后分閘。 第二段由電壓保險絲5、時間保險絲6、信號保險絲7和8壓板9和10等裝置組成。 定值配合最后一段出線接地保護，短延時撤去母聯斷路器和主變高壓側斷路器，主變三側斷路器被刪除了很長時間。 中性點間隙接地保護：當變電站母線或線路發生漏電時，如果故障裝置的保護不動作，中性點接地變壓器的零序電壓保護動作將切斷母聯回路斷路器。 在中性點通過間隙接地的系統中，本地系統成為中性點不接地系統。 此時，中性點電位會上升到相電流，分級絕緣變壓器的絕緣就會被破壞。 間隙接地保護的任務是在中性點電流下降破壞中性點絕緣之前，可靠地拆除變壓器，以保證變壓器的絕緣不被破壞。
間隙接地保護包括零序電壓保護和零序過流保護，兩種保護互為備份。 零序電壓保護由電壓熔斷器12、時間熔斷器13、信號熔斷器14和壓板15組成。 啟動電壓一般為100A左右，時間為0.5s。 110kV變壓器中性點放電間隙寬度根據其絕緣情況可取115～158mm，擊穿電流可取63kV（有效值）。 當中性點電流超過擊穿電流（未到達變壓器中性點絕緣的電流）時，間隙擊穿，中性點有零序電壓通過。 保護啟動后零序電流過大原因，延時0.5s后，變壓器三側切開。 斷路器。 零序電流保護由過流熔斷器16、定時熔斷器17、信號熔斷器18和壓板19組成，電流種植根據已逃逸的母線出現的最高零序電流設定。接地故障。 110kV系統通常取150V； 如果位置選擇困難，接地故障母線3Uo電流較大，也可設為180V，動作時間0.5s。
變壓器中性點直接接地零序電壓保護和中性點間隙接地保護原理接線圖
3.線路單相一次重合閘裝置示意圖
架空線路的漏電故障大多是瞬時的。 當保護關閉，故障排除后，漏電點的絕緣往往可以恢復。 借助手動重合閘熔斷器KAC，斷路器可再次手動脫扣，恢復供電。 這些巧合的成功率不高于70%。 110kV線路通常宜設單相一次重合閘裝置。 單相一次重合閘裝置展開圖如圖所示。 (1)線路運行正常，開關處于吸合狀態，QF3常閉觸點斷開，控制開關SA處于吸合后位置，其觸點21、23接通，信號燈HL亮，電容C由內阻R4充電，15-25s后充電至額定直流電流，此時KAC處于準備工作狀態。 (2)線路突然發生故障，保護動作使開關合閘，其輔助常閉觸頭QF3閉合，因SA仍處于“吸合”位置，其觸頭21、23仍導通，所以重合閘由開關控制 輔助觸頭和SA觸頭不對應啟動，定時熔斷器KT通過自身的瞬時常閉觸頭KT2瞬時切斷，使限流內阻R5接通與KT線圈電路串聯。 此時KT繼續保持動作狀態。 設置延時，確保線路故障點絕緣恢復，開關擬再次跳閘。 當KT的常開觸點KT1接通時，構成電容器C對中間熔斷器KM電流線圈的放電回路。 當KM動作時，其常開觸點閉合，使運行電源通過KM2、KM1觸點、KM電壓自保持線圈、信號熔斷器KS和壓板XE1向跳閘接觸器KMC發出跳閘脈沖，電路斷路器跳閘。
同時重合閘動作信號由KS給定。 斷路器合閘后，如有瞬時故障，則重合閘成功。 輔助觸點QF2、QF3斷開，熔斷器KS、KT相繼返回，其觸點斷開。 給電容C充電，15~25s后充滿電，計劃下一步動作。 這表明設備是否可以手動重置。 (3)當斷路器恰逢永久性故障時，保護再次動作，使斷路器合閘，KAC重新啟動，KT觸頭閉合，電容器旁路充電，中間熔斷器KM不啟動，僅保證一次重新關閉。 . (4)自動合閘時，控制開關SA處于“合閘”后位置。 此時SA觸點21-23斷開，KAC不啟動； 同時，觸點 2 和 4 閉合，使電容器 C 向 R6 放電。 KM 無法行動。 因此，自動關閉不重合。 (5)線路故障自動跳閘，合閘時保護動作。 電容C來不及充到KM動作所需的電流，重合閘不啟動。 6）為防止KAC出線處中間熔斷器KM觸頭的KM2、KM1卡死，斷路器反復重疊在故障線路上（即“跳線”），采取“防跳線”措施可以采納。 1）兩對常開觸點KM1和KM2串聯連接。 如果一對觸頭被卡住，另一對可以正常斷開，這樣就不會出現斷路器“跳”的現象。 2）在斷路器合閘線圈YT回路中，串接防跳熔斷器KL的電壓線圈。 當斷路器在事故中合閘時，KL會動作。
當KM串聯的兩個常開觸點卡死時，KL的電流線圈通過自身的常開觸點KL1充電自保持，使其常閉觸點KL2、KL3也保持斷開，使跳閘觸點不會連接設備KMC，達到了“防跳”的目的。 當線路低頻減載、母線差動保護等保護裝置不需要重合閘時，設置重合閘閉鎖回路。 右電源的重合閘裝置也應避免右電源不同步跳閘。 對于單回路連接線路，在重合閘“非對應”啟動回路中，可串接同步或無電壓檢定熔斷器的觸頭。 只有在某些情況下才會啟動重合閘裝置； 如果是雙回并聯線路，可采用上述同步或無電壓試驗，或只有在另一并聯電路有電壓時才允許重合器動作的電壓試驗方法。 圖26為重合閘后加速原理接線圖。 當重合閘發生永久性故障時，加速熔斷器KACC旁路KT的觸點，可使重合閘在故障發生后瞬時發生。
圖25 單相一次性手動重合閘裝置展開圖
圖26 重合閘后加速原理接線圖
4、儲能電容器組接線圖
不在檢測位置時，ZK觸點1-2、5-6、9-10接通，其它觸點斷開。 此時1C、2C的負極分別接+WC1、+WC2，分別作為本電路的合閘電源。 轉動ZK檢測I組電容位置時，1-4、5-8、9-12觸點導通，其他觸點斷開。 此時2C的負極同時接+WC1和+WC2，作為兩路的合閘電源。 將1C負極接在KT線圈右端，使KT線圈與1C作用，一定時間后KV導通。 如果1C電流足夠，KV啟動，信號燈亮，證明電容器組符合要求。 反之則說明電容增大或有斷路，應一一檢查更換。 旋轉ZK檢測II組電容位置時，3-2、7-6、10-11觸點接通，其余觸點斷開。 此時用1C作為兩路的合閘電源，檢測2C。
儲能電容器組接線圖
5、小電壓接地系統交流絕緣監測原理接線圖
交流絕緣監測工作原理是TV為母線電流互感器（單相五列或三相三組），其一次中性點接地，各相定子對地電流為額定相正常情況下的電流，所以次級星形各相定子電流為100/√3V，空心三角形各相定子電流為100/3V。 當一次系統A相接地時，一次A相定子電壓降為零，其余兩相定子電流降為線電流。 次級星形定子A相定子電壓降為零，其余兩相定子電流降為100V。 三個電流表中，A相電流表指示零，其他兩相指示線電流。 由此可知，一次系統A相為連通地。 次級開口三角形A相定子電壓降為零，另外兩定子電流降為100/3V，三角開口兩端電流降為100V。 加在電流保險絲KV上的電流從正常的零伏下降到100V，KV動作發出信號。
小電壓接地系統交流絕緣監測原理接線圖
6、變壓器強油循環冷風機工作和備用電源手動切換電路接線圖
如圖所示，變壓器并網前，將SA開關搖桿置于I工作II備用位置，或II工作I備用位置。 變壓器并入電網時，1KM常閉觸點接通； 1KV1、2KV1帶電，常開觸點接通，1KV、2KV啟動斷開常閉觸點； 假設SA開關搖桿在I位置，則SA1-2接通并啟動1KL接觸器，1KL主觸點閉合，由工作電源（I）供電。 2KL線圈電路由1KL常閉觸點斷開（鎖定）。 當工作電源（I）因故斷水時，1KL線圈斷電，1KL主觸點切斷工作電源（I），1KL常閉觸點接通，1KV斷電常閉觸點接通，則SA5-6觸點作為2KL接觸器，2KL主觸點閉合，由工作電源(II)供電。 若工作電源（I）恢復，1KV1動作啟動，1KV動作，1KV常閉觸點斷開，2KL斷電，2KL主觸點切斷工作電源（ II)、2KL常閉觸點啟動1KL。 1KL的主觸點閉合由工作電源（I）供電。
變壓器強油循環冷風機工作與備用電源手動切換電路接線圖
7、變電站交通事故照明示意圖
通常接上交流接觸器的線圈1KL，正常照明用380/22V交流電源供電。 當交流電源發生故障，任何一相失電時，電流熔斷器1KV、2KV、3KV之一失電樞，電流熔斷器常開觸點斷開，常閉觸點閉合，使交流接觸器1KL吸合線圈失磁時，1KL主觸頭斷開，A、B、C單相母排與交流電源斷開。 當1KL斷開時，其常閉觸點1KL閉合，1KV、2KV、3KV之一的常閉觸點閉合。 因此，交流接觸器2KL的吸合線圈銜鐵，2KL的主觸頭接通，其常開觸點2KL閉合，使直流接觸器3KL的吸合線圈銜鐵，3KL的主觸頭閉合已連接，事故照明燈打開。 切換到直流電源。 當單相交流電源恢復供電時，電流熔斷器1KV、2KV、3KV均被電樞熔斷，其中一個常閉觸點斷開，3KL的吸合線圈去磁，主觸點3KL 斷路，單相母線觸點與直流電源斷開。 此時3KL的常閉觸點接通，因為1KV、2KV、3KV三個常開觸點閉合零序電流過大原因，使1KL的吸合線圈電樞與1KL的主觸點接通，事故照明恢復到單相交流電源供電。
變電站交通事故照明示意圖
28.開關車禍合閘喇叭電路接線圖
(1)借助開關的一對常閉輔助觸頭QF，將控制開關SA1-3和SA17-19的兩對觸頭串接起來形成外加內阻。 正常開關輔助觸頭QF處于斷開位置，發生車禍時開關合閘輔助觸頭QF閉合，瞬時車禍報警電路接通，發出合閘報警信號。
(2)借助于開關跳閘電路合閘位置的熔斷器KTP的一對常開輔助觸頭，將控制開關SA1-3、SA17-19的兩對觸頭串聯在附加內阻R。正常工作時，閉合位置的熔斷器處于去磁狀態，其觸點處于斷開位置。 車禍合閘時，KTP常開觸點閉合，車禍合閘喇叭電路瞬時接通，發出合閘報警信號。
車禍開關喇叭電路接線圖
9、10kV線路保護原理接線圖
二次電路原理圖是表示二次電路工作原理的圖，是繪制開發圖和安裝圖的基礎。 在原理接線圖中，與二次回路有關的一次設備和一次回路與二次設備和二次回路一起繪制。 因此，所有的一次設備（如變壓器、斷路器等）和二次設備（如熔斷器、儀表等）都在圖中以整體的方式表現出來，如互連的電壓環、電壓環、直流循環。 等都集成在一起。 因此，這些接線圖的特點是看者能否對整個二次電路的組成和動作過程有一個清晰的整體概念。 現以某10kV線路的繼電保護裝置為例進行說明。 從圖中可以看出，整套保護裝置包括限時速斷保護，由電壓熔斷器1LJ和2LJ、時間熔斷器1SJ和信號熔斷器1XJ、連接件1LP組成； 過電壓保護，它由電壓熔斷器3LJ、4LJ，時間熔斷器2SJ，信號熔斷器2XJ，連接片2LP組成。 當A、B線發生兩相漏電時，動作過程如下： 如果故障點在限時速斷和過流保護的保護范圍內，由于A相裝有一個電壓互感器1LH，它會一次性反映出漏電電壓，使限時速斷保護電壓熔斷器1LJ和過電壓保護電壓熔斷器3LJ同時動作。 1LJ和3LJ的常開觸點閉合，直流正極電源分別加到1SJ和2SJ的線圈上，使兩個時間熔斷器動作。 又由于限時速斷保護動作時間比過電壓保護動作時間長，所以1SJ延時常開觸點先閉合，再通過信號熔斷器1XJ和連接片1LP到斷路器DL的合閘線圈，使開路裝置跳閘，排除故障。 從圖中可以看出，一次設備（如DL、1G等）和二次設備（如1LJ、1SJ、1XJ等）都用完整的圖形符號表示，使我們更容易理解工作原理整個繼電保護裝置有一個整體的概念。 并且這些圖存在很多不足：1）只能顯示繼電保護裝置的主要部件，難以顯示細節。 (2)不能反映熔斷器之間連接線的實際位置，不便于維修調試。 (3) 不反映各設備內部接線情況，如端子號、回路號等。 (4) 標注的直流“正”、“負”極分散，不易辨認。 (5)對于比較復雜的繼電保護裝置(如距離保護等)，很難用接線示意圖來表達，即使畫了圖也很難看清楚。 因此，展開圖在實際工作中得到了廣泛的應用。
10kV線路保護原理接線圖
10、繼電保護直流電路展開圖
直流電路展開圖按功能可分為繼電保護電路、信號電路、控制電路等。 現以繼電保護電路為例進行說明，如圖33所示。圖中右側為保護裝置的邏輯電路，右側標注了繼電保護裝置的型號和電路名稱相對于邏輯電路。 如過壓、速斷、瓦斯等。從圖中很容易識別繼電保護的動作過程。 如速斷保護，當速斷保護的電壓熔斷器1LJ或2LJ動作時，直流正電源加在信號熔斷器3XJ和保護出線熔斷器1BCJ的線圈上。 1BCJ動作后，分別跳下1DL和2DL斷路器。 從圖中可以看出，展開圖的接線清晰易讀，便于掌握整個繼電保護裝置的動作過程和工作原理，特別是在復雜的繼電保護裝置的二次回路中，使用展開圖繪制的優勢更加突出。
繼電保護直流電路展開圖
11.三定子變壓器差動保護示意圖
三定子變壓器差動保護的動作原理與雙定子變壓器差動保護的動作原理相同，也是根據環壓原理形成的。 在正常運行和外漏時，三定子變壓器的三側電流矢量和（換算成同電流級）為零。 它可能從左側流入，從另一側流出，也可能從左側流入，從第三側流出。 因此，如果將任一側的電壓乘以第三側的電壓再進行比較，就形成了三定子變壓器的差動保護。 原理接線如圖所示。 在正常工作和外漏時，如果忽略不平衡電壓，則流入熔斷器的電壓為零。 即iR=iI2+iII2+iIII2=0 發生內漏時，流入熔斷器的電壓為iR=iI2+iII2+iIII2=ΣiK/na，等于漏電壓之和（二次值）每一方。 可以看出，在正常和外部漏電時保護不會動作，但在內部故障發生時會靈敏動作。 為保證三定子變壓器差動保護的可靠性和靈敏性，應注意以下幾點： (1)各側電壓互感器的鐵損應按三定子的最大額定容量統一選取。變壓器。 (2)三定子變壓器發生外漏電時的不平衡電壓比雙定子變壓器大。 宜選用具有制動特性的BCH-1型差動熔斷器。 如果BCH-1型仍不能滿足靈敏度要求，可以使用二次保險絲。 紋波制動器的差動保護， (3) 為解決實際鐵損與估算鐵損不一致造成的電壓不平衡，以保證各側線圈之間的平衡，對于BCH-1型差動保護中，兩組平衡線圈分別接在次級電壓較小的外側。
三定子變壓器差動保護三相原理圖
12、自動變頻減載裝置（LALF）示意圖
為提高供電質量，保證系統自身安全，當系統因缺電導致頻率升高時，根據頻率升高的程度，人工切除部分次級用戶，防止頻率升高，以及使其逐漸恢復正常，這些設備是根據頻率增加的程度手動從一些用戶身上移除的。 它被稱為手動頻率減載裝置（LALF），簡稱低頻減載裝置。 原理接線如圖35所示，LALF裝置被響應頻率提高的低頻熔斷器激活后，定時熔斷器和中間熔斷器開始合閘并移走負載，閉鎖重合閘裝置。 通常，LALF會根據頻率增加到輪次卸載的程度，先卸載次級負載。 數字式低頻保險絲更先進，精度高，頻差設定可由原來的電感式0.5Hz降低到0.2Hz； 有比較完善的防誤操作措施（如低壓閉鎖、電流閉鎖、滑差閉鎖等），因而得到廣泛應用。
手動變頻減載裝置（LALF）原理接線圖
32個例子講解到這里，你有收獲嗎？ 覺得不錯就打賞一下，一塊也是大愛。