開關電源產品的一個重要性能指標是輸入沖擊電壓，一般設計得較小。 常規設計是在開關電源輸入端的火線上串聯一個熱內阻（NTC）。 對于更大功率的開關電源在熱內阻（NTC）上同時裝有保險絲，用于減少元件損耗，提高產品穩定工作時的可靠性。 本文著重分析歸入熔斷器后觸頭漏電失效的原因。 通過原理、實驗測試、驗證和熔斷器材料，詳細分析了熔斷器在電路設計和應用過程中存在的問題，為熔斷器在開關電源產品中的使用提供了依據。 以上設計提供參考。
故障現象及來源
在實際工程設計中，將圖1中的PFC電路設計到產品中，測試發現沖擊電壓超標（設計目標≤25A），達到70A。 本方案中，熱敏電阻內阻RT1的阻值取10Ω。 理論上根據90VAC的輸入電流，即相位為90°或270°時，最大輸入峰值電流為90*√2≈127V，最大輸入峰值電壓（輸入沖擊電壓)為Imax=127/10=12.7A，測試結果完全偏離理論估計。
圖1 PFC電路
結合圖1分析，影響輸入沖擊電壓的元件主要是熱內阻RT1和熔斷器K1，有以下四種組合：①熱內阻斷開，熔斷器不閉合。 此時輸入處于打開狀態。 產品應該沒有輸入； ②熱內阻開路熔斷器閉合，輸入電壓通過熔斷器直接供給前端電路，熱內阻在電路中不起作用，輸入沖擊電壓大； ③熱內阻正常且保險絲未閉合，輸入電壓通過熱敏電阻給前端電路，抑制和降低輸入沖擊電壓； ④熱敏電阻內阻正常，熔斷器閉合，輸入電壓主要通過熔斷器給前端電路，熱敏電阻內阻在電路中不工作，輸入沖擊電壓大； 檢查熱敏電阻內阻和保險絲，結果熱敏電阻內阻正常，保險絲常開點在無電源時處于銜鐵狀態，即保險絲為異常元件。 更換新保險絲后，實測沖擊電壓僅為7.4A。 以往產品試驗沖擊電壓超標屬于第四種情況。 輸入電壓主要通過熔斷器提供給前端電路，熱內阻在電路中不起作用，造成較大的輸入沖擊電壓。
電路圖1的工作原理如下：保險絲K1與熱敏內阻RT1兩端并聯，線性穩壓后PFC電感L2的輔助定子供電。 當開關電源上電啟動時，由于此時保險絲K1沒有供電電流繼電器線圈電阻的測量方案，保險絲K1處于開路狀態，輸入電流通過熱內阻RT1對大電解電容C8充電，從而限制了啟動時的輸入沖擊電壓。 功率管Q1接收到驅動信號后，PFC電感L2輔助建立定子電流，即建立熔斷器K1的供電電流。 當供電電流達到9V左右時，保險絲開始工作，觸點閉合導致熱內阻RT1漏電，增加了產品工作時的輸入線路阻抗，減少了損耗，提高了產品的效率.
保險絲觸點漏電故障的原因
對于熔斷器未通電且常開點已經銜鐵的情況，即熔斷器觸點漏電失效，通常有以下三種可能。 以下三種可能的原因一一分析排查：
①繼電器動作頻率低，使用次數已超過保險絲所能承受的開關次數；
②繼電器所在環境濕度大；
③流過繼電器的浪涌電壓過大。
通過對圖1電路工作原理的分析和保險絲K1觸點兩端電流的實際檢測，保險絲K1僅在通電過程中動作，正常后觸點不再切換操作，所以保險絲K1的開關次數只與人輸入的開關次數有關。 根據保險絲的尺寸書可知，保險絲的使用頻率為1*104次，產品還在調試階段，不可能達到1*104次，所以不是由于使用頻率超過使用壽命造成的。
圖2 熔斷器觸點的穩態電壓波形
【黃色為輸入電流，紅色為保險絲接觸電壓】
通過實際測試，如圖2所示繼電器線圈電阻的測量方案，保險絲工作時的接觸電壓約為3A，保險絲的環境濕度為83℃。 查看此應用的保險絲規格書，標明耐環境溫度參數為10A/85°C，輸入電壓為7A時可在105°C下使用。 對比實際環境和電壓，可以排除使用環境濕度大的原因。 .
圖3 保險絲觸點導通波形
【黃色為輸入電流，紅色為保險絲接觸電壓】
熔斷器K1的前端負載為感性負載（L1、L2）和容性負載（C1、C2、C8）。 測得的保險絲K1的觸點電壓如圖3所示，從圖中可以看出，保險絲K1的觸點在導通后的一段時間內有一個峰值電壓，最大峰值Imax=39.4A . 保險絲尺寸參數最大耐壓為10A，產品調試時多次啟動后形成的浪涌電壓沖擊（39.4A）會損壞觸點，造成??接觸不良。
熔斷器銜鐵產生浪涌電壓的原因
通過調查得知，熔斷器觸點漏電失效的原因是流經熔斷器的浪涌電壓過大，那么在圖1的電路中，是什么原因導致熔斷器電樞中的浪涌電壓，這可能引起浪涌的下列浪涌電壓元件檢測分析：
①PFC電感L2是否飽和；
②L1差模電感是否飽和；
③π型混頻電容C1是否過大；
④PFC限制鉗位電壓是否過大。
檢測PFC電感L2的啟動電流如圖4所示，此時PFC電感電壓被削波，即PFC電壓被限制鉗位在13.1A，PFC電壓波形良好，且乙
圖4 檢測PFC電感L2的啟動電流
圖5 PFC電感未飽和
圖 6 飽和電壓
L1差模電感參數為200uH/48Ts/0.7mm。 測得的飽和電壓如圖6所示，在施加13.1A電壓（PFC啟動時鉗位的電壓）時，電感只有12.5uH，電感增加很大。 ，飽和已經發生。 此時，π型混頻電感L1很難對PFC啟動過程中流經保險絲K1的電壓進行有效混頻。 更換差模電感L1，選用飽和電壓較高的差模電感（飽和電壓約16A/200uH），測試其接觸電壓，導通瞬態電壓8A，導通后最大電壓峰值17.4A，觸點電壓峰值明顯降低，如圖7更換前和圖8更換后。
圖7 更換前的接觸電壓
圖8 更換后的接觸電壓
【綠色為C8電容電流，白色為保險絲接觸電壓】
C1為π型混頻電路的第一級電容，輸入電流直接對C1充電，會形成畸變的脈沖充電電壓。 電容越大，失真的電壓脈沖越大，因此保險絲觸點的峰值電壓就越大。 在更換L1差模電感的基礎上，將C1的電容由474/450V降為683/450V，測試保險絲接觸電壓，發現保險絲接觸電壓最大為8.6A，電壓尖峰明顯進一步降低（之前為 17.4 A），如圖 9 所示。
圖9 PFC升壓時的電壓電流波形
【綠色為C8電容電流，白色為保險絲接觸電壓】
PFC控制IC啟動過程：在大電解電容C8的升壓過程中，PFC控制IC驅動器輸出的力矩會從0增加到最大，如圖10所示。PFC電壓逐漸達到PFC電壓采樣限制和鉗位如圖4所示。PFC啟動鉗位電壓與PFC電壓采樣的內阻有關。 在實際工程設計中，PFC電壓采樣內阻為R=22mΩ，PFC鉗位電壓約為13.1A。 降低R=40mΩ，鉗位電壓降低，沖擊電壓峰值降低，同時可以降低L1啟動時的電感，降低PFCπ型混頻的功效。 如圖 11 所示，最大接觸電壓峰值為 9.6A。 PFC電壓采樣的內阻直接關系到產品的過流能力。 一般過流點設計好后，不建議再改這個內阻。
圖 10 PFC 啟動
圖11 保險絲接觸電壓波形
綜上所述，輸入端熔斷器熔斷后沖擊電壓大可歸納為：PFC電壓采樣內阻小，即過流點大，輸入電壓在PFC開始工作（boost）大時到達鉗位點； 如果π型混頻的差模電感飽和，將失去對電壓的抑制作用； 混頻電容C1的容值越大，畸變電壓脈沖越大。
開關電源產品保險絲設計參考
①輸入端π型混頻電路：選用飽和電壓較高的差模電感，減小π型混頻第一級電容的容值
②增加PFC電壓采樣內阻，降低PFC鉗位電壓（這要與產品要求的過流能力相平衡）
除了從電路上優化參數外，保險絲的選擇也很關鍵。 下面是不同熔斷器觸點材料在應用上的區別。 例如宏發熔斷器型號為HF46F-G系列，規格書中給出的熔斷器觸點材料分為兩種材料：和AgNi，即：HF46F-G/XXT（帶T）觸點材料為； HF46F -G/XX（無 T）觸點材料為 AgNi。 這個系列的size book也區分了不同材質觸點的應用，如下：
①常用于容性負載、感性負載、電機負載等會產生浪涌電壓的場合。
②AgNi常用于阻性負載和電壓穩定的場合。
這樣，對于開關電源輸入端使用的熔斷器應用來說，前端實際負載通常有電感、電容等引起浪涌電壓的元件，所以在選擇熔斷器時，應選擇接觸件材質的熔斷器應該使用。
保險絲的失效通常有以下幾種：保險絲內部多余、接觸面臟污、工藝結構不當、觸點碳化、攣縮、銀離子遷移、外加引起的簧片位移等。
這種故障模式大部分是由于保險絲生產過程控制不當造成的。 因此，對于熔斷器生產企業而言，改善生產環境，完善質量控制和檢測體系，對于防止熔斷器故障頻發將起到極為關鍵的作用。 角色。 據悉，用戶首先要根據實際使用要求優化使用類型，然后慎重確定所需的功能特性和化學特性（包括環境適應性要求、輸入輸出參數、時間參數、觸頭壽命、體積、重量、安裝規格、安裝方法、密封等），因此選擇合適的保險絲對于防止在使用過程中造成的故障也很重要。
在開關電源的實際工作過程中，雖然保險絲觸點漏電故障產品仍能正常工作，但在使用過程中卻很難察覺。 一旦熔斷器觸頭漏電失效，較大的輸入沖擊電壓將影響產品的可靠性，也可能因較大的輸入沖擊電壓而引起后端供電系統異常報告。 防止出現這些情況的解決辦法是在設計初期掌握好電路參數的選擇，選擇符合電路特性的熔斷器型號。
筆記：
熱內阻（NTC）：熱內阻是一種傳感內阻，其內阻值隨溫度的變化而變化。 （NTC，即負溫度系數熱內阻，溫度越高，內阻越小）。
PFC：中文全稱“Power”，意思是“功率素數校準”。 功率素數是指有效功率與總功耗（視在功率）之間的關系，即有效功率乘以總功耗（視在功率）。