偏轉(zhuǎn)造句
1、疼痛的硬度與天生賦予的意志和靈活性成反比。
2、兩人新婚生活剛過幾天，媽媽就把兒子送到了前線。
3.復合管拱剪切撓度的近似估算。
4、通過以上理論分析，提出了通過調(diào)整箱形轉(zhuǎn)換層撓度來控制層間位移和層間位移角的建議。 同時，研究在本文的工程實例中得到了上海香蕉湖大廈交接層相對理想的位置。
5、在抗震組合肢體墻或核心筒中，為保證結(jié)構(gòu)的側(cè)向撓度或建筑結(jié)構(gòu)的原因，往往可以采用小跨高比的女兒墻。
6、空氣彈簧具有變撓度特性，其固有振動頻率遠低于厚板彈簧，不隨車輛承載質(zhì)量的變化而變化。
7、為明確無砟軌道軌枕鋪裝撓度分布規(guī)律，完善了軌枕撓度有限元估算模型。
8. 將榫卯接頭與變撓度桿單元進行比較，從理論上推導了變撓度與相對柔度的關系。
9、通過減輕浮板質(zhì)量，增加浮板支座撓度，可以提高浮板軌道系統(tǒng)的固有頻率，達到更好的隔振性能。
10、通過對撓度矩陣和荷載矩陣積分方法的闡述，通過“查座”的方式得到結(jié)構(gòu)的整體撓度矩陣和結(jié)構(gòu)的整體荷載矩陣。
11、拱架具有一定的撓度和抗風雪能力，具有占地面積小、一年四季無需拆除、造價低、施工方便等特點。
12.支撐有臨界偏斜。 當支座撓度達到臨界撓度時，支座撓度的變化對支護樁的內(nèi)力和位移影響不大。
13、橡膠主彈簧作為液壓懸置的主要承重部件，其撓度特性直接影響液壓懸置的性能。
14. 層狀土壤中樁尖撓度分析的幾個例子說明了這種方法的適用性。
15.本文詳細研究了金屬橡膠材料的撓度特性。
16. 根據(jù) 理論構(gòu)造薄壁柱單元的單元撓度矩陣和撓度變換矩陣。
17、通過實驗檢測某船艉軸架的動撓度，得到前后艉軸架的縱向動撓度曲線。
18.剛度與質(zhì)量參數(shù)隨機時相頻特性均值曲線拐點位置不變，但拐點附近曲線粗糙度減小。
19、當提供的電源為恒流源時，控制執(zhí)行器只提供負偏轉(zhuǎn)，增加了整個支架的偏轉(zhuǎn)，提高了定子的臨界空轉(zhuǎn)速度。 這時應采用變偏控制。
20、在模型設計中，根據(jù)撓度相似原理，根據(jù)等效面積和慣性矩原理，將渡槽換算成混凝土材料。
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21. 實驗結(jié)果表明，這種多簧片串并聯(lián)柔性鉸鏈具有較大的轉(zhuǎn)動范圍、轉(zhuǎn)動靈活性和較小的徑向偏轉(zhuǎn)。
22、最后通過實驗測試分析研制的電主軸的空轉(zhuǎn)穩(wěn)定性、回轉(zhuǎn)精度、靜偏轉(zhuǎn)、溫升等性能。
23、在此基礎上，研究了主截面面積、主轉(zhuǎn)動慣量等幾何參數(shù)對白車身撓度的影響。
24、提出了一種全程采集數(shù)據(jù)的方法，利用EXCEL軟件的圖表功能繪制鋼板彈簧的撓度曲線，并借助其線性回歸函數(shù)估算鋼板彈簧的撓度。
25、利用用邊界積分多項式求解拉普拉斯多項式的物理方法，求解扭轉(zhuǎn)問題中的應力函數(shù)，求邊界剪撓度和扭轉(zhuǎn)撓度。
26. 提出一種裂紋桿單元，基于斷裂熱的線彈簧模型，引入相應的動態(tài)撓度矩陣。
27. 識別過程中，采用兩個桿單元模擬接頭損傷的桿，采用增加彎曲撓度的末端短桿模擬接頭損傷。
28. 通過分析其純扭撓度函數(shù)的特點，提出采用差分法和箱形截面簡化法估算其純扭撓度。
29、試驗研究表明，簡支混凝土夾芯板具有很好的抗彎性能，撓度和承載力均能滿足規(guī)范要求。
30、應用基于概率統(tǒng)計理論的可靠性設計方法，闡述了壓光輥撓度的可靠性問題。
31. 在建立實際工程結(jié)構(gòu)的基礎模型時，需要確定其彈性構(gòu)件的撓度特性。
32、結(jié)果表明，不同邊界條件下相同壓痕力對應的壓痕深度幾乎相同，邊界條件對壓痕的影響可以忽略不計，板的壓痕主要取決于板的局部撓度在接觸區(qū)。
33、有時在鑄鋼縱梁上加肩胛骨，以提高其硬度和撓度。
34. 研究表明，渦輪泵的不對稱性和底盤與車架連接處的弱撓度是推力偏心和噪聲固有頻率高的主要原因。
35、采用有限元法估算新型曲齒同步帶的齒載荷分布狀態(tài)、力作用點位置、齒柔度和偏轉(zhuǎn)系數(shù)，為進一步研究新型曲齒同步帶提供必要數(shù)據(jù)齒形同步帶。
36. 根據(jù)模型的所有動態(tài)特性和撓度特性，在最優(yōu)控制的基礎上，采用動態(tài)補償器方法設計二階控制律。
37、在分體式多項式滾圈的基本結(jié)構(gòu)規(guī)格與整體式滾圈相同的情況下，校核滾圈的撓度和強度。
38、通過推導單元特征方程的解，應用虛功原理，完善墻體單元的撓度矩陣和荷載矢量。
39.通過軸向撓度和撓度試驗，對波紋換熱管的軸向熱補償性能進行實驗研究。
40. 應用虛位移原理，考慮材料界面的約束條件，構(gòu)建了接觸單元的撓度矩陣和等效載荷矢量。
41. 即直接以等截面曲桿為單元，用彈性中心法導入單元撓度矩陣的通式。
42.根據(jù)設計原則，借助模態(tài)撓度矩陣、模態(tài)質(zhì)量矩陣和模態(tài)頻率相似度設計扭轉(zhuǎn)振動模擬器軸系。 振動特性基本相同。
43. 同時，在試驗的基礎上，分析了橫向壓縮撓度、壓縮硬度和鐵損隨織造工藝參數(shù)和材料失效模式的變化規(guī)律。
44.計算空氣彈簧系統(tǒng)的垂直撓度，分析二氧化碳壓力和簾線角度對垂直撓度的影響。
45. 四是研制了微機控制的滾動直線滑臺副靜撓度試驗機，完成了計算機系統(tǒng)軟件的開發(fā)。
46、討論了前后排樁撓度、圈梁撓度、加固土對雙排樁支護結(jié)構(gòu)的影響，取得了一些有益的結(jié)果。
47、倒錐形平蓋由于其良好的硬度和剛性，特別容易密封可拆式螺旋板換熱器的端部。
48、本文主要介紹了新型旋轉(zhuǎn)牽引接頭的設計方法，并進行了橡膠彈簧的加工工藝和撓度試驗。
49. 在此基礎上，得出CA迫擊炮偏轉(zhuǎn)的合理范圍。
50、彎曲撓度的概念是材料切線撓度與以軸線為中心的截面的慣性矩的乘積。 【整齊的】
51、計算結(jié)果表明，圓盤二氧化碳動壓的正偏轉(zhuǎn)是影響圓盤穩(wěn)定性的重要因素，它會使圓盤越來越偏離平衡位置。
52、采用靜力折減法，將撓度矩陣通過平面梁單元的彎曲平衡多項式折減成兩端帶有扭力彈簧的桿宏單元。
53. 本文采用智能材料磁流變流體，借助連接器原理，以活塞為基本單元，設計出撓度可控的蓬松表面。
54.介紹了用于減小壓桿預估寬度的橫向支撐的剛度和撓度設計要求。
55. 根據(jù)赫茲接觸理論剛度串聯(lián)和并聯(lián)的公式，給出了考慮預載荷的軸承徑向撓度、軸向撓度和角撓度的估計表達式。
56. Using low-grade pile to can the soil, , and . 使用低等級混凝土樁加固脆弱的地基可以壓實土壤，增加撓度，減少變形。
57. 同時，本文還考慮了結(jié)構(gòu)撓度非線性對顫振率的影響。
58、本文通過試驗，研究分析了碳纖維加固鋼筋混凝土梁的破壞特征、屈服剪力、極限承載力和剛度。
59、改造時，取消了原生產(chǎn)線上的盤式軋機，改用軋制工藝，選用高斜度短斜線軋制和西門子全數(shù)字控制裝置。
60、輸出軸：硬齒面物理電鍍，耐腐蝕耐磨，超大半徑降低硬度和撓度。
61、在分析下部結(jié)構(gòu)與地基的相互作用時，如何修正下部結(jié)構(gòu)的撓度和選擇合理的地基模型非常重要。
62、試驗結(jié)果表明，薄層鋼絲網(wǎng)復合砂漿能顯著提高鋼筋混凝土梁的抗彎承載力，提高抗裂性能，增加預制構(gòu)件的抗彎撓度。
63、另外，玻璃盤座即使在很薄的情況下，仍能保持良好的撓度和強度，更符合硬盤技術的發(fā)展趨勢。
64、直驅(qū)數(shù)控轉(zhuǎn)臺采用環(huán)型永磁力矩電機的伺服系統(tǒng)，易受負載轉(zhuǎn)矩變化的影響，明顯增大了系統(tǒng)的伺服動態(tài)偏轉(zhuǎn)。
65、由于沒有下弦，單弦平柵具有平面外彎曲撓度小的特點。
66. 計算表明，可中斷力矩墻的高度隨著撓度特征值的減小而急劇減小。
67. 剛度估計適用于移位的震蕩碎片，由材料測試機施加的附加光學標記和負載確定。
68、根據(jù)平板的彎曲撓度公式，提出等效慣性矩的思想，構(gòu)造了新的波紋鋼板第二主撓度公式。
結(jié)果表明，中厚軟巖板片中面位置在較長時間內(nèi)隨時間變化，受地層撓度和粘性特征影響。
70. 本文首次采用有限元法分析了不同荷載模式、不同樁長下承臺撓度對樁頂反力、樁尖阻力和下層附加撓度的影響。
71. The with the of the under the . 道岔響應隨著枕下均勻垂直偏轉(zhuǎn)的減小而增加。
72.論文還介紹了DDJ程序中數(shù)據(jù)管理的特點、主從關系轉(zhuǎn)換的理論、總偏轉(zhuǎn)矩陣的組裝方法和方程右手項的生成方法。
73、下部結(jié)構(gòu)為空間矩形板梁門式剛架，抗撓抗扭性能好。
74、計算結(jié)果和路試表明，該型貨車車身結(jié)構(gòu)硬度和撓度基本滿足設計要求，但設計仍需進一步優(yōu)化。
75.將系統(tǒng)應用于工程實例，將理論估算的門架靜撓度值與實例的有限元分析值進行比較，驗證了系統(tǒng)的可行性和估算結(jié)果的可參考性。
76. 以12號增速軌枕為例，對安裝在無砟軌道上的軌枕總撓度進行估算。
77、有限元分析結(jié)果表明，保溫模板混凝土墻的側(cè)向撓度可以用長度為四分之二的等效實心墻或帶小開孔的整面墻來估算。
78. 梁堤下基巖撓度對承臺梁內(nèi)力的影響研究。
79.“我剛休假回來，但我還在關注與亞歷克斯有關的一切?！?德爾·皮耶羅的弟弟兼經(jīng)紀人斯特凡諾說。
結(jié)果表明，電控涵道直升機具有與常規(guī)直升機相似的配平和操縱特性，槳葉預裝角和槳葉根部扭簧撓度兩個參數(shù)對其影響明顯。
80.造句網(wǎng)。 力求原創(chuàng)，收集優(yōu)質(zhì)句子，讓你在造句的同時學到有用的知識。
81. 文摘: 應用撓度可靠性設計理論，分析頂桿的工況，提出了較為合理的頂桿半徑估算公式，并應用于實際生產(chǎn)中。
82.當位移放大系數(shù)一定時，肘節(jié)支撐系統(tǒng)的基礎彎矩在附加減震器的屈服位移和初始撓度的較大范圍內(nèi)減小。
83. 我的豬肉花剛剛在兩個寒冷的早晨存活下來，它們似乎都很好。
84. 研究表明，車輛的速度、引擎蓋的高度、底盤蓋和擋風玻璃的撓度等參數(shù)對行人的腦損傷有顯著影響。
85. 作者推導了具有旋轉(zhuǎn)彈性連接的桿單元的撓度矩陣和載荷傳遞矩陣，其中考慮了縱向剪切效應。
86.總撓度矩陣和載荷陣列是根據(jù)勢能定值原理求得的。
87、裝卸橋金屬結(jié)構(gòu)的硬度和撓度直接關系到整機的使用性能和壽命。
88.從工程應變推導幾何非線性切線撓度矩陣，給出分叉點和極限點的判斷準則。 最后用一個數(shù)值例子來說明該技術的分析過程。
89. 本文介紹了一種估算三缸鉆井泵從動軸撓度的模型。
90. 應用撓度可靠性設計理論，分析頂桿工況，提出了較為合理的頂桿半徑估算公式，并應用于實際生產(chǎn)中。
91、由于后樁和后座樁的荷載方式和剛度不同，樁頭撓度不同。
92.應用概率論求解汽車厚板彈簧的弧高和撓度公差，分析了影響公差的主要原因。
93、后懸架采用垂直梯度偏轉(zhuǎn)、非對稱厚板彈簧，帶縱向穩(wěn)定桿，并裝有單向作用筒式減震器。
94、大型水輪發(fā)電機圓盤式定子支架具有撓度大、通風好等特點。
95. 由該曲線可知，所設計的平行焊頭機構(gòu)的動態(tài)偏轉(zhuǎn)能夠滿足IC貼片機的工作要求。
96.在三維有限元分析軟件的基礎上，構(gòu)建了液壓卡盤的裝夾撓度優(yōu)化模型。
97.利用正交各向異性體彈性常數(shù)換算法，推導出主撓度方向的切線撓度矩陣，構(gòu)建磚砌體單向受力單元非線性分析模型，應用于墻梁的估算結(jié)構(gòu)，與實驗結(jié)果吻合較好。
98、最后對半空心自沖鉚接站C型點焊架進行設計，利用ANSYS有限元軟件對其硬度和撓度進行分析，確保設計的合理性。
99.為了提高安裝在復雜結(jié)構(gòu)中的磁懸浮主軸單元的精度和動態(tài)偏轉(zhuǎn)，提出了一種相對和絕對運動混合控制策略。
100、利用脈動法測得的信號分析結(jié)構(gòu)的固有頻率和振型，采用作者提出的改進單純形法識別結(jié)構(gòu)撓度。
101.對層壓橡膠墊的減振熱性能進行了理論分析，給出了垂直撓度和水平撓度的計算公式。
102.通過分析螺旋彈簧懸架的撓度，推導出該類懸架差速器和側(cè)角撓度主要參數(shù)的理論表達式。
103、最后得到矩陣型位移廣義特征值多項式，偏轉(zhuǎn)矩陣對稱正定。
104. 分析了不同豎向彈性撓度單排樁的協(xié)同工作，總結(jié)了條形承臺梁下不同豎向彈性撓度單排樁的協(xié)同工作規(guī)律。
105、對于電纜拉力試驗機等撓度大、彈性大、撓度載荷可變的系統(tǒng)，通常的控制系統(tǒng)不適用。
106、通過調(diào)整結(jié)構(gòu)力矩墻的長度和寬度，解決了長建筑平面的問題，結(jié)構(gòu)的撓度分布和位移響應更加合理。
107.根據(jù)虛功原理，完整介紹了雙橫臂扭桿彈簧懸架系統(tǒng)撓度和阻尼參數(shù)精確分析的基本公式，以及確定扭桿彈簧和沖擊參數(shù)的新方法建議吸收器。
108、車速、轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的扭偏度和主銷后角對倒車性能的影響較大，而轉(zhuǎn)向系統(tǒng)的粘性摩擦系數(shù)對倒車性能的影響相對較小。
109. 剛過青春期的愛麗絲，有著別樣的成熟。 一方面是她對脾氣暴躁的女兒的順從，另一方面是她與生俱來的。
110. 接縫彎曲變形是管片接縫估算中的一個重要參數(shù)。
111. 用算子分裂法求解氣膜浮力和非結(jié)構(gòu)三角網(wǎng)格有限元法求解浮力攝動多項式。 . 得到氣膜的偏轉(zhuǎn)系數(shù)和阻尼系數(shù)矩陣。
112. 非經(jīng)典系統(tǒng)是指最常見的情況，此類系統(tǒng)的質(zhì)量、阻尼和偏轉(zhuǎn)矩陣沒有對稱性或反對稱性。
113、為減輕床身重量，保證床身的撓度要求，設計了墻孔結(jié)構(gòu)。
114. 提出了一種具有結(jié)構(gòu)偏轉(zhuǎn)非線性的超音速機翼的顫振分析方法。
115、曲軸是均質(zhì)機的重要部件，其硬度和撓度直接影響整機的工作性能。
116、軸系受軸向力后，等效扭轉(zhuǎn)撓度和彎曲撓度等參數(shù)會發(fā)生變化，因此軸系撓度聯(lián)軸器的振動特性也會發(fā)生變化，可能影響軸系的安全運行。
117. 有限元估算結(jié)果表明，空氣彈簧系統(tǒng)的垂直撓度隨二氧化碳壓力的降低而減小，隨簾線角度的減小而略有減小。
118、電梯電刷撓度的減小會導致自動扶梯系統(tǒng)水平振動各階固有頻率的降低。
119、采用本發(fā)明的制造方法制造的加強筋工字型鋼塑復合纏繞管，不僅具有良好的抗劃傷性和耐腐蝕性，而且具有良好的抗剝離和環(huán)撓度，管線抗壓能力強外部壓力。
120. 基于分層地基模型和有限元有限壓縮層估算方法構(gòu)建樁土支護體系撓度矩陣，引入樁土蓋梁聯(lián)合作用多項式。
121. 將質(zhì)量和偏轉(zhuǎn)擾動視為對原始結(jié)構(gòu)的簡諧激勵，得到原始結(jié)構(gòu)廣義坐標的受迫振動多項式。
122.磁流變彈性體是一種具有流變特性的智能材料。 它可以在磁場作用下顯著改變其剪切泊松比，從而有效地實現(xiàn)變偏控制。 具有無需密封、性能穩(wěn)定、反應迅速等優(yōu)點。 .
123、大型全手動液壓壓磚機由于其自身結(jié)構(gòu)和承重形式的特點，容易因機械硬度、剛度不足和共振而損壞。
124. 豐富復雜的奇特構(gòu)型是并聯(lián)機構(gòu)的重要特征，構(gòu)型空間中的奇特構(gòu)型對并聯(lián)機構(gòu)的精度、剛度和運動學性能有重要影響。
125. 地板的平面撓度很大，為了簡化估算可以假設為無窮大。
126.給出并分析了典型的撓度減弱模式。
127. 經(jīng)過 1 周和 6 周的診斷和治療，顯微 CT 立體解剖和軸向壓縮測試用于確定椎骨小梁結(jié)構(gòu)、一般偏轉(zhuǎn)和剛度。
128、計算表明，改進后的兩串彈簧系統(tǒng)在各個方向的撓度明顯減小。
129、對前端精度、剛度和硬度要求相當高，但空間和重量指標有限，造成空間和撓度。 撓度與重量的內(nèi)在矛盾被激化。
130. 此外，為了消除無砟軌道軌枕鋪裝撓度不規(guī)則性，利用所建模型，闡述了軌枕撓度均勻分布的扣件撓度設置方法。
131、由切削力確定夾緊環(huán)所需的夾緊力，從而估算夾緊環(huán)的撓度和規(guī)格，并檢查其硬度和張緊砂帶時扳手的扭矩。
132、經(jīng)過優(yōu)化設計，電主軸的一階臨界空轉(zhuǎn)速度和主軸端靜撓度有很大提高。
133、針對底層大開間組合墻房屋的特點，對樣板房進行了子結(jié)構(gòu)擬動力試驗，測量了其側(cè)向撓度，以及拔柱對結(jié)構(gòu)的重要影響性能被發(fā)現(xiàn)。
134、在保證行車安全的情況下，提出支撐塊埋深和膠靴撓度的合理取值范圍。
135、對于單層支護體系，減小支護撓度具有減小支護軸力的作用，但對支護樁內(nèi)力的影響不同。
136、由于蝸桿撓度的時變性，傳動蝸桿的振動具有非線性振動的性質(zhì)。
137. 結(jié)果表明剛度串聯(lián)和并聯(lián)的公式，橋墩和鋼梁的頂板和底板受壓，硬度和剛度滿足要求。
138. 分析了小型多支承變撓度回轉(zhuǎn)窯的熱工特性，完善了回轉(zhuǎn)窯軸線彎曲時各支承輪受力的熱模型。
139、橡膠等彈性元件的加入，增加了軸系的撓度，有利于彈性襯套兩端形成扭振。
140、斜裂縫出現(xiàn)后，翼緣和水平腹桿對鋼筋混凝土短梁的剪撓度影響很大，從而對鋼筋混凝土短梁的剛度影響很大。
140.是一個在線造句詞典，其宗旨是讓你更快地造出更好的詩。
141.在總結(jié)基礎減振緩沖限位裝置現(xiàn)狀的基礎上，提出了梯形變撓度鐵管混凝土角柱基礎減振裝置。
142、根據(jù)-Ton原理，引入拉索大應力振動的有限體積離散多項式，推導了拉索的整體節(jié)點力矢量、質(zhì)量矩陣和切向撓度矩陣。
143. 給出了蜂窩撓曲處理前后機身側(cè)壁蒙皮試件的隔音測試結(jié)果。
144. 與隨機撓度和質(zhì)量相比，阻尼系數(shù)隨機時幅頻和相頻特性的變化更小。
145、利用ANSYS軟件對前后固定模板和活動模板進行應力有限元估算，求解合模機構(gòu)的系統(tǒng)撓度和臨界角。
146.在推算單元撓度矩陣時，闡明了壓制工字鋼板等效剪切撓度的產(chǎn)生。
147、提出了“剛度相似”的方法，有效解決了模型設計中模型各部分的彈性撓度比與真實模型不一致的問題。
148. 以并聯(lián)四連桿柔性通信副為研究對象，基于偽質(zhì)心模型，利用虛功原理對機構(gòu)整體撓度進行分析。
149.輪對減震可通過調(diào)整輪對撓度分布、充分利用導納相位、改變輪軌接觸特性來實現(xiàn)。
150、經(jīng)分析，三軸轉(zhuǎn)向架構(gòu)架有限元估算分析時，約束條件必須保證三軸軸重的一致性。 分析比較了法蘭和彈簧垂直撓度對結(jié)構(gòu)剛度形成的影響。
151.求解樁頂應力系數(shù)、樁頂撓度系數(shù)、頂板位移和轉(zhuǎn)角，最終作用在桶樁海堤上的荷載等效于每個樁頭。
152. 應在設計階段通過動態(tài)估算檢查結(jié)構(gòu)是否適合揮鞭效應，并根據(jù)估算結(jié)果調(diào)整結(jié)構(gòu)的撓度或質(zhì)量分布。
153.其次，利用有限元法對直齒錐形蝸桿傳動的漸開線撓度進行估算，得到漸開線撓度的變化曲線。
154. 結(jié)果表明，設置風索可使結(jié)構(gòu)整體撓度急劇增大，從而改善結(jié)構(gòu)的自振噪聲，療效顯著。
155. 剛過“滿月”的新建公路，又從中間開膛破肚，挖了個“狗窩”。